не выходит из контакта со шлифовальным кругом, а в конечный - находится за пределами угловой кромки круга (рис. 72).

Формообразующие движения при винтовой заточке кинематически так взаимосвязаны, что на один оборот сверла приходится по два цикла возвратно-поступательных движений. Таким образом, обеспечивается непрерывное деление и шлифование обоих перьев при каждом обороте сверла.

Прямым ходом затылования считается движение, сближающее сверло со шлифовальным кругом. Прямым ходом осциллирования

а) Б1 б) г)

Рис. 72. Положение сверла и круга при винтовой заточке:

а - исходное, б - формирование главной кромки, в - формирование поперечной кромки, г - конечное перед отводом: КК - граница контакта сверла с кругом (площадь контакта заштрихована), 3 и 0 - движения затылования и осциллирования шлифовального круга, В - вращение сверла

считается движение, выводящее ось сверла за пределы угловой кромки шлифовального круга.

Возвратно-поступательные движения выполняются под действием дисковых и торцевых кулачков с равномерным подъемом (архимедова спираль) или кулачков-эксцентриков.

Задний угол возрастает с увеличением хода затылования и угла при вершине сверла или с уменьшением хода осциллирования и диаметра сверла.

Сложно-винтовая заточка широко применяется в различных станках и приспособлениях, главным образом за рубежом. При этом методе заточки сверло совершает три формообразующих движения (рис. 73): вращение вокруг своей оси; движение затылования - возвратно-поступательное движение вдоль той же оси; движение поворота - возвратно-качательное движение вокруг оси, перпендикулярной к оси сверла.

Благодаря движению поворота угол фо между осью сверла и плоскостью шлифовального круга в ходе заточки уменьшается, что приводит к улучшению условий резания на поперечной кромке.

Формообразующие движения кинематически связаны между собой, причем на каждый оборот сверла приходится два цикла движений затылования и поворота. Это обеспечивает непрерывное кинематическое деление с заточкой обоих перьев сверла.

Одноплоскостная заточка (рис. 74, а) применяется главньш образом для мелких сверл диаметром

менее 3 мм. Задняя поверхность каждого пера оформляется одной плоскостью. Для того чтобы конец пера не упирался в дно просверливаемого отверстия, задний угол в цилиндрическом сечении

О) В)

Рис. 73. Сложно-винтовая заточка сверла:

а - начальное положение, б - конечное положение; 3 - затылование, В - вращение. П - поворот

О! 6) д)

Рис. 74. Сверла, заточенные по плоскостям:

а - по одной, б - по одной с удалением затылочной части, в - по двум; /-/ - осевая плоскость сверла, перпендикулярная к задней поверхности

должен быть не менее 25-27°, что создает опасность выкрашивания главных кромок.

Для применения одноплоскостной заточки на сверлах диаметром более 3 мм при углах а = 8-12° удаляют затылочную часть пера (рис. 74, б).

Угол между осью сверла и плоскостью шлифовального круга при одноплоскостной заточке

tg Фо = tg ф cos е,

где е - угол разворота сверла.

Задний угол определяется по формуле

Поперечная кромка сверла прямолинейна и перпендикулярна к оси сверла. Угол ее наклона

= 90° -f е.

Двухплоскостная заточка (рис. 74, е) является комбинированным методом, так как каждая из двух плоскостей, образующих заднюю поверхность пера, затачивается отдельно.

а) В)

Рис. 75. Фасонная заточка сверла:

а - периферией шлифовального круга по двум плоскостям, б - по круговому цилиндру, е - торцом круга по двум плоскостям

Ребро пересечения плоскостей проходит через ось сверла и образует с главной кромкой угол 6 = О-40°. Поперечная кромка сверла состоит из двух наклонных прямых с выступающей центральной точкой, которая улучшает работу сверла в начальный момент врезания и повышает точность сверления.

Задний угол первой плоскости а, выбирается в зависимости от обрабатываемого материала. Задний угол второй плоскости принимают в пределах 25-40°. Чем больше угол а, тем меньше осевая сила и выше точность сверления. Однако резкий наклон второй плоскости уменьшает жесткость пера, ослабляет режущий клин и ухудшает теплоотвод. При сверлении материалов средней и низкой прочности сверла из быстрорежущей стали имеют угол аа = 35 -t- 40°. Быстрорежущие сверла при сверлении высоко-