Наименьший зазор sm = 0,150 мм; min= /50 =0,001. Средний зазор s,p = 0,200 мм; <]>;, = 0,0013.

Назначаем для поверхностей вкладыша и цапфы 8-й класс чистоты; при этом высота неровностей 7?г=3,2 мк.

Для вычисления hp находим величину уо поформуле (S6); предварительно определяем прогиб в середине пролета вала постоянного сечения по зависимости

QZ.3 4400 753

Ушах- 48£у - 48 . 2,1 . 106 0,05 - 15*

Уд=1,6-у ах= 75 0.005 = 0,0016 см\6 мк;

по формуле (65)

К = Rzx + Rz2 + Уо = 3,2 + 3,2 -f 16 = 2?,4 JfK.

Определяем по табл. 23 значение [So], соответствующее условной границе между полужидкостным и жидкостным трением;

находим при фтах = 0.00167 и - = 1

[So] =3,8.

По условию (63) наименьшая динамическая вязкость масла

Так как табличные данные Для [So] вычислены из условия, что yo~2R, а в рассчитываемом подшипнике значение уо = = 57?, то увеличиваем требуемую вязкость масла до ц- 0,004 кГсек/м.

Соответствующая кинематическая вязкость по формуле (9) 9807 . 9807 ,0,004 .ос

v = - =-- = 43,5 ест.

По табл. 11 выбираем масло индустриальное 45, имеющее кинематическую вязкость при 50° С V5o=45 ест.

Для выбора способа подвода смазки можно воспользоваться эмпирическими зависимостями, приведенными на стр. 96; при / pv - Y9,8 3,93* = 25 допустима кольцевая смазка.

Конструкцию подшипника можно выбрать по нормали электропромышленности (см. фиг. 52). Температуру масла в нижнем резервуаре принимаем равной температуре, масла на входе в клиновой зазор между цапфой и вкладышем; обозначим эту температуру i; температуру на выходе из нагруженной зоны обозначим 2; средняя температура смазочного слоя

4 +А

При установившемся процессе тепло W из рабочей зоны подшипника будет отводиться смазкой (Wi) и частично во внешнюю среду (W2) через крышку подшипника; при этом масло, вытекающее из торцов подшипника при температуре 2. будет сливаться в резервуар; следовательно, для теплового равновесия необходимо, чтобы тепло W, приносимое в резервуар, отводилось через наружную поверхность во внешнюю среду. Условие теплового равновесия запишется в данном случае так:

W=W, + W2,

где Wi определяется по формуле (94); Wa - no формуле (97), в которой под следует иметь в виду поверхность резервуара, омываемую воздухом. Для определения значений ti, Фр и hmm надо выполнить несколько расчетов при различных значениях средней температуры смазочного слоя. В табличной форме

Расчет подшипника без принудительной смазки (к примеру 1)

при Р = 2200 кГ; d = 150 мм; I = 150 мм; п = 500 об/мин; sp = 200 мк;

= 0,0013; fip = 22,4 мк; масло индустриальное 45 (ч = 45 ест)

Заключение. Для подшипника по фиг. 52 можно получить рр = 0,55 если предусмотреть ребристую поверхность корпуса подшипника в зоне масляного резервуара. Можно усилить теплоотвод обдувом, тогда повысится коэффициент теплопередачи 14 у/щ, наконец, для поддержания определенной постоянной температуры масляной ванны можно применить охлаждение масла змеевиком с циркулирующей водой. При рр - 0,55 л2 имеем: средняя температура смазки t = 65° С;

температура на входе в подшипник и в резервуаре ii = 60,5°C; температура на выходе t<i = 69,5° С; относительный эксцентрицитет х = 0,66;

минимальная толщина смазочного слоя Лтщ = 34 мк; -т = 1,5; мощность, затрачиваемая на преодоление трения в одном подшипнике fPv 0,0037-2200-3,93

: 0,31 кет.