Тогда

(230)

Коэффициенты демпфирования для второго клина определятся также по уравнению (216), в котором 1/=С/о8Шф; получим

12f.C/o

cos tpdtp (I +XCos<p)3

(1 4- xcos!p):

(231)

Учитывая граничные условия (p=0 при ф = ф1 и при ф = ф2),

найдем

4 = 0;

cos ср rftp (1 + X cos !р)з

(232)

(1 + xcos !р)з

После соответствующих подстановок получим

-H iM

еП = iM

C0S2 ydcpl (l+XCos<p)3-

(233) (234)

(235)

Силы и коэффициенты демпфирования для третьего клина таковы же, как и для первого клина на основании симметрии; то же заключение относится и к клиньям IV и П.

При движении центра цапфы по оси у коэффициенты

<fi = a; =%- , , (236)

Итак, для всего четырехклинового подщипника получим

24[а/

J = \ хх хх>

Sz-j-h-Si-т~1 ;

/З 3 J

(237)

Для практических расчетор приведем значения интегралов, гг ходящих в выражения (237), (238),

/ Г sin frfip I / I 2--J (I + x cos ~

11ЛИ

=

X \ 1 + X cos 92

H= \ -fxcos4>2;

= 1 + X COS cpi.

г sin 9af9 J / l 1 \

J (1 +XC0S9)3- 2x I U4

П - { sin 9 cos 99 Jtr I \ . 3-J (]+лсо89)з-~ v 13 -2;,

.= 1

(1 +XCOS9)

rf9

(1 + XCOS9)

/l-x= L

(i+x)tg-f- (i-x)tg4 arctg -7===--arctg----

(1 +xcos9)2

X sin Ъ X sin 9i

i-x L H

3 I (1 + X cos 9)3 1 Г X sin 92 xsin 9

2(1~X=)L № J cos 99

+Л~ЗУ2

(l+xcos9)3 X

V [-2-/31;

cos2 9а?9 (1 +XC0S 9)3 - X

= -[Л-25,-Уз];

(240)

(241) (242)

(243)

(244) (245)

(246)

-Л ; (247)

(248) (249)

(250)

92 9j

С f sin2 9rf9 Г (1 -cos2 9)af9

J (I+XC0S9)- J (l+xcos9) 3 2. (1)

На основании выражений (249) -(251) получим из формулы (237)

1 ~ уЗ

/2 (-2 -.з)

3 i -,2

(252)

Для коэффициентов С и D регулярных гидродинамических сил имеем:

для I и П1 клиньев

1 - Чп -

для П и IV клиньев

Cjj = Cjv = 0. Для всего подшипника

= Q + Qii - 2 -~- .

Так как рассматривается малое перемещение центра цапфы по оси X, совпадающей с линией центров, то Дд:=Де=гргДх и дх=гдх, следовательно,

= (253)

Замечая, что P =-Ясозб, получим на основании формулы (60)

Р:. = -Фр cos е. (254)

Здесь по [21]

фр cos е = - 3 (/г - Я/з). (255)

На основании формул (254) -(255) выражение (253) примет вид

С = -(2-Я/з). (256)

Заметим, что для многоклиновых подшипников углы ф] и ф2 определяются конструктивно и являются величинами постоянными, поэтому из выражения (240) получим

dl, 1 / 2Н-1 2U- I

Далее из формулы (241) следует

а из формулы (242)

= cos (Р2 = -Z- (28)

dh 1 (Ш-2 зи-у (259)

<Х ~ V № f/3