Введем обозначение

X, - д:,

так как x-x.L, то х, = ~; + .

q q х L

Подстановка этих выражений в формулу (313) дает

Ihl (q2 + 3q + 2)

Pm== ....rt!,.. (315)

Определяя максимум p (q), найдем, что он будет при q-= 1,41; следовательно, оптимальные значения

= 1=2,41. J

(316)

После подстановки выражений (316) в формулу (312) получим

= 0,161 (317)

Для сегмента конечной ширины В несущая сила с учетом поправки g

РР,В\,

или на основании выражений (313) и (317)

Р= 0,133-i. (318)

Несущая сила всей опоры

Я, = Р2=0,133-. (319)

Здесь г - число сегментов, определяемое по фиг. 90 из условия

--=ТТ- (320)

Размерности величин, входящих в формулу (319), следующие: динамическая вязкость в кГсек/м, скорость на среднем диаметре U в м/сек; В, L и h в м.

Ширину канавки с прини.мают 2-4 мм: размер а плоского (без скоса) участка выбирают так, чтобы среднее удельное , давление неподвижной пяты на подпятник не превышало допускаемого

откуда

а>. (322)

При проектировании опоры задаются следующими соотно-

шениями размеров

§=1,5-2;

: 0,5-1,6.

Минимальная толщина смазочного слоя hi выбирается так, чтобы при расчетном режиме она была достаточной для перекрытия шероховатостей рабочих поверхностей, обрабатываемых обычно не нижсч/в; при предварительном расчете рекомендуется

Ра

V7777777777777777777777.

,,.,Vч\::>tA\,s,:\\\Nчi.

V777777777777777777777777

Фцг. 90. Упорные подшипники с неподвижными сегментами:

а - для постоянного направления вращения; б - для переменного направления вращения.

принимать hi 20 мк. Таким образом, используя указанные соотношения и задаваясь вязкостью масла, можно по формулам (319) и (320) определить Dc и 2 и все параметры опоры, связанные с этими величинами.

При проверочном расчете опоры известны обычно Ро, ц, U, В, L, Z; формула (319) позволит определить hi и установить, выполняются ли условия жидкостного трения; если же считать Aj заданной величиной, то по формуле (319) можно найти ц н подобрать сорт масла. Однако выражение (319) может служить лишь для предварительных расчетов, так как оно получено при рассмотрении плоской задачи (с приближенным учетом ради-

ального истечения коэффициента ) и не отражает тепловых процессов, происходящих в подшипнике. Для установления более точных расчетных зависимостей рассматривается двухмер-

оя од ом ом ом

Q.i 0.S

1,6 L

Фиг. 91,. Схема сегмента в двухмерном потоке смазки.

Фиг. 92. Изменение безразмерного коэффициента нагруженности Фр в зависимости от от-

ношения -н [44].

ный поток, для которого уравнение Рейнольдса в цилиндрических координатах (фиг. 91) имеет вид

dh dtf

Решение этого уравнения для одного сегмента можно записать в виде

р±фр, (3231

где Фр - безразмерная величина, называемая коэффициентом загруженности сегмента; она определяется численным интегрированием; значения Фр приведены на фиг. 92. Скорость скольжения и вычисляется на приведенном радиусе

где /? р по формуле (281).

Если ввести обозначение 3 = , то

Р.(рз-1) 004,