то, задавшись значением Гь можно найти расчетную ширину сегмента В.

Минимальная толщина смазочного слоя на основании формулы (331)

(336)

Момент вязких сил, сопротивляющихся вращению одного сегмента,

Мг = -Фт. (337)

Соответственно для всей опоры с z сегментами

Затрата энергии A - zMj-u).

Количество смазки, протекающей через клиновой зазор одного сегмента в тангенциальном и радиальном направлениях,

Q = h,rl0Q, (338)

где - безразмерный коэффициент общего расхода смазки, приведенный в табл. 52. Если все тепло, эквивалентное работе трения, отводится смазочной жидкостью, то в расчет принимается не полное количество ее Q, а несколько меньшее среднее

Q=fi,u>rl0Q. (339)

Значение приведено также в табл. 52.

Положение центра давления - точки С - определяется значениями

= (340)

Повышение температуры масла при течении его через зазор одного сегмента

- = тЙк- (з )

Если средняя температура смазочного слоя не совпадает с предварительно принятой при расчете, то следует внести соответствующую поправку и повторить расчет, как это было указано в отношении расчета подпятников с постоянными сегментами.

Для турбинных упорных подшипников характерны такие

соотношения размеров сегментов: -=1,52,5; -р =0,6-1,5;

число сегментов г = 612; отношение поверхности всех сегментов к поверхности кольца с радиусами 2 и Г) х = 0,7-v-0,85;

толщина сегмента s ~ (0,25--0,50) 5; суммарный зазор с обеих сторон упорного кольца 85, = 0,2н-0,8 мм; рассто!ние точки качания сегмента от середины (0,05-0,16)1 - при постоянном направлении вращения; е = 0 при переменном направлении вращения вала.

Пример. Рассчитать упорный подшипник с самоустанавливаюшимися сегментами при следующих данных: общая нагрузка на опору Ро=10 000 кГ; число сегментов z=8; внутренний радиус / 1 = 80 мм; наружный радиус /-2=160 мм; материал вала сталь Ст. 6; сегменты бронзовые с заливкой баббитом Б16; сказка маслом турбинным 46; средняя температура смазочного слоя £,р = 40°С; динамическая вязкость при этой температуре [хц = 7,8 10- кГсек/м; скорость вращения вала п = 240 oojmuh;

(В = = 25,1 padjceK.

Решение. Определяем нагрузку на один сегмент

10000 250 Г.

Находим центральный угол фо, принимая коэффициент х = =0,8,

2jcx 2-3,14 -0,8 оо А оао

сро = - =-g-= 0,628 рад=:=Ъ& .

Поверхность одного сегмента по формуле (335) . / = --(1+)срог2 = 1,5 0,628 . 82 60 сж

Здесь 5 = Г2 - 16 - 8 = 8 см; -=1.

Р 1250

Среднее удельное давление рр~-у- - - - 20,Ъ kFjcm,

что вполне допустимо для сегментов с баббитовым слоем. По табл. 52 находим значение безразмерного коэффициента

нагруженности сегмента при = 2 и ро = 36°

Фр = 0,24.

Минимальная толщина смазочного слоя по формуле (336)

/(лсйф- -1/7,8 10-3 . 25.1 0;24 Ai--To-? У -р = 0,628 82 . 10-* У --250-

2Ъ 10-6 .4* = 25 мк.

Для проверки выполнения условия (332) надо определить размеры упорного кольца и вычислить прогиб /шах-:- - примем

15 Зак. 2/596 2 25

r = 0,8ri; /? = Г2 = 2г1; тогда отношение - = 0,4; по табл. 53 имеем 1 = 0,171; 1,632. Толщина кольца по формуле (334)

Примем Я=40 мм. Здесь ро - среднее удельное давление на упорное кольцо

Рр 10 000 1 л р Г1 2

Р>~п (/?2 г2) - 3,14 (162 6,42) - i4, KJ /см .

Максимальный прогиб по формуле (333)

/maxfelfg = ai71 2,Ь Юв43 ==2 10-3 , 12 МК.

Условие (332) Ai>/max+10 мк выполнено.

Момент сопротивления вращению одного сегмента по формуле (337):

Mr = -Фг -0.48кГм.

Здесь 07- = 2,72 по табл. 52.

Средний расход смазки по формуле (339)

Q ,h,шrlФQ = 25 Ю- 25,1 8 10 * 1,07; 4,3 Ш-б м/сек = 4,3 Ю л/сек.

Здесь Фо =1,07 по табл. 52. Общий расход смазки через все сегменты Qj, = AjCor2z0Q = 25 10- 25,1 8 10 * 8 1,26 = ±=40,4 10-е мсек 40А 10-=* л/сек. Здесь 0Q=1,26 по табл. 52.

Повышение температуры масла в рабочей зоне сегмента

iWo) 0,48 25,1

427 . c-fQ -~ 427 0,41 4,3 10-з -

Здесь t-i = 0,41 ккал/л 2/?а<? - произведение теплоемкости масла на его удельный вес.

Положение точки С (центра давления) определяется по формуле (340)

Гс = Vi= 1.58 80=126,4 срс = ,=Ро = 0,41 0,628 = 0,258 /?а<?. Здесь bj. и по табл. 52.