Фиг. 100. Опорно-упорный подшипник паровой турбины.

- 109,3-

Фиг. 101. Конструкция рабочего сегмента упорного хюдшипника турбины.

Фиг. 102. Установка рабочих сегментов.

Если при проектировании опоры задана вполне определенная температура масла на входе, а средняя температура не совпадает с предварительно намеченной, то надо выполнить новый расчет с соответствующей поправкой, т. е. решить задачу методом последовательных приближений, подобно тому, как это показано в примере расчета опорного подшипника (см. § 19).

Одна из типичных конструкций опорно-упорного подшипника паровой турбины мощностью 25 000 кет показана на фиг. 100.

Упорная часть подшипника имеет два ряда сегментов - рабочих (большого размера) и направляющих. Конструкция рабочего сегмента показана на фиг. 101. Чтобы обеспечить равномерное распределение давления на сегменты, их устанавливают на упругом кольце (фиг. 102).

§ 33. РАСЧЕТ УПОРНОГО ПОДШИПНИКА С УЧЕТОМ ЗАВИСИМОСТИ ВЯЗКОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ

В предыдущих примерах был показан расчет подпятников при постоянной динамической вязкости, взятой по средней температуре смазочного слоя. Исследование работы подпятника при переменной вязкости было выполнено И. А. Куниным [25].

Уравнение Рейнольдса в этом случае имеет вид

Решение его выполнено при следующих допущениях: зависимость вязкость от температуры выражается формулой

(х = (Хзо \ (343)

где - температурно-вязкостный коэффициент, имеющий размерность в град; р,зо - динамическая вязкость при 30° С; значения О для масла турбинного 22 & = 26; турбинного 30 б = 23; кндустрильного 45 и турбинного 46 -0 = 20 град; изменение вязкости учитывается только в тангенциально.м направлении; произведение су (теплоемкости на удельный вес) считается постоянным. При этих допущениях несущая способность всего подпятника

P,r=cjFzn. (344)

Минимальная толщина смазочного слоя

*. = ./2. (345)

Работа, затрачиваемая на преодоление сопротивления вращению,

Ж7-0) = У2[j.o< CTf& /. (346)