значении режимов резания, главным образом, подач. В каждую группу включены стали примерно одинаковой обрабатываемости шлифованием.

Материалы I и II групп обрабатываемости. Конструкционные углеродистые стали имеют хорошую обрабатываемость при применении обычных абразивных кругов, что объясняется значительно большей твердостью абразивного материала по сравнению с твердостью обрабатываемого материала и отсутствием диффузионных процессов между ними. Оптимальная шлифуемость конструкционных сталей, достигается при твердости HRC 30-40. При дальнейшем повышении твердости шлифуемость снижается.

Шлифуемость сталей зависит и от теплопроводности. Малая теплопроводность аустенитных и быстрорежущих сталей ухудшает их шлифуемость. Теплопроводность низколегированных сталей выше, чем теплопроводность высоколегированных сталей. С увеличением температуры теплопроводность низколегированных сталей снижается, а высоколегированных - возрастает.

Шлифуемость сталей зависит от зернистости их структуры. Крупнозернистые стали по сравнению с мелкозернистыми обладают худшей шлифуемостью, что проявляется в большей склонности к трещинообразованию.

Конструкционные стали имеют хорошую обрабатываемость при применении абразивных кругов. При обработке сталей электрокорундовые круги на керамической связке обеспечивают большую режущую способность (меньший износ) по сравнению с кругами из карбида кремния на той же связке.

При шлифовании сталей особенно труднообрабатываемых применяют круги из монокорунда. Зерна монокорунда имеют более высокую режущую способность по сравнению с зернами электрокорунда.

Легированные стали с повышенным содержанием хрома (до 12%) трудно обрабатываются кругами из эльбора, а стали с высоким содержанием молибдена и вольфрама - алмазными кругами.

Наличие в сталях железа резко снижает обрабатываемость алмазными инструментами, работающими на высоких скоростях, вызывая быстрое их затупление, высокий относительный расход алмазов и низкое качество обработанной поверхности.

Наиболее трудно обрабатываются стали со структурой аустенита, затем мартенсита, троостита, сорбита и перлита.

Материалы Ш группы обрабатьюаемосгн. Основными трудностями при шлифовании материалов этой группы являются: интенсивное налипание металла на поверхность шлифовального круга; возникновение металлического контакта, вызывающего повышение сил резания, и, как следствие, увеличение износа круга, ухудшение качества шлифованной поверхности.

Причины повышенной склонности коррозионно-стойких и жаропрочных сталей к адгезионному взаимодействию со шлифовальными материалами - высокая пластичность, низкая теплопроводность, диффузионное и химическое сродство с некоторыми абразивными материалами. При обработке этих сталей необходимо применять комплекс технологических мер, повышающих эффективность процесса шлифования путем правильного выбора характеристики кругов, составов СОТС и способов их подачи в зону резания и оптимальных режимов резания.

Для шлифования коррозионно-стойких сталей аустенитного и мартенситного классов выбор абразивных материалов должен быть дифференцированным, так как эти стали различаются физико-механическими свойствами, а следовательно, и характером взаимодействия с различными шлифовальными материалами.

Для шлифования коррозионно-стойких сталей рекомендуются круги из электрокорунда и монокорунда. Резервом повьппения эффективности шлифования коррозионно-стойких сталей аустенитного класса является применение кругов из эльбора и карбида кремния. Коэффициенты шлифования кругами из эльбора и карбида кремния в 1,3 - 3 раза меньше, чем при шлифовании электрокорундовыми кругами.

Шлифование материалов Ш группы обрабатываемости алмазными кругами характеризуется высоким относительным расходом алмазов.

Материалы IV группы обрабатываемости. Наличие в жаропрочных сплавах упрочняющей интерметаллидной у-фзы и карбидов, имеющих высокую микротвердость (HV 2030- 2060), приводит к интенсивному выкрашиванию круга и увеличению мощности, потребляемой при шлифовании. При глубинном шлифовании жаропрочных сплавов наблюдается налипание частиц шлифуемого материала на изношенные площадки абразивных зерен, которое вызывает трение металла по металлу, увеличивает тепловыделение, снижает режущую способность круга и качество шлифованных поверхностей.

Широкому внедрению титановых сплавов в значительной мере препятствует их крайне низкая обрабатываемость. Более низкая обрабатываемость титановых сплавов шлифованием по сравнению с железоуглеродистыми сплавами обусловлена их особыми свойствами. Высокая теплостойкость и адгезионная активность титановых сплавов приводят к тому, что процесс их шлифования характеризуется в 1,5 раза более высокими значениями сил резания, чем при шлифовании сталей. Это вызывает большие нагрузки на абразивные зерна и приводит к возникновению высоких температур в тончайших поверхностных слоях шлифуемых деталей из титана и его сплавов вследствие их низкой теплопроводности (теплопроводность титана примерно в 5 раз ниже теплопроводности железа).

Титановые сплавы по обрабатываемости можно разделить на три группы: относительно легко обрабатываемые (ОТ4, ВТ8, ВТ20), труднообрабатываемые (ВТ22) и сплавы средней обрабатываемости, занимающие промежуточное положение (ВТЗ-1, ВТ14). Различная обрабатываемость сплавов обусловлена влиянием физико-механических свойств и их различной способностью вступать во взаимодействие.

Для эффективной обработки титановых сплавов необходимо уменьшить их взаимодействие с абразивами, активирующееся при повышенных температурах.

Материалы V и VI групп обрабатываемости. Быстрорежущие стали в зависимости от их химического состава делятся на три группы: хорошей (Р6М5, Р18 и Р12), удовлетворительной (Р9) и пониженной (Р14Ф4) шлифуемости.

Значительное влияние на шлифуемость быстрорежущих сталей оказывают карбиды ванадия, отличающиеся высокой твердостью по сравнению с карбидами вольфрама. При содержании ванадия в стали более 2% ее шлифуемость ухудшается пропорционально повышению содержания ванадия.

Кобальтовые стали содержат интерметаллиды и кобальтовые соединения, также отличающиеся большой твердостью.

Карбиды легирующих элементов быстрорежущих сталей обладают высокой твердостью, приближающейся к твердости абразивных материалов, что затрудняет обработку быстрорежущих сталей обычными абразивными кругами.

Высокие технико-экономические показатели при шлифовании инструментов из быстрорежущих сталей достигаются вводом в зону резания смазочно-охлаждающей жидкости.